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　試驗(yàn)效果：關(guān)于兩個(gè)不一樣的試驗(yàn)物體，假若各自對(duì)應(yīng)的填充系數(shù)η和頻率比f/fg一樣，則所致使的線圈阻抗一樣。這一結(jié)論稱為線圈阻抗的類似定律。

　　=和f11σ1=f22σ2（4）

　　式中的腳標(biāo)別離代表與被檢物體1和2相對(duì)應(yīng)的條件和物理性質(zhì)。

　　效果：為模型試驗(yàn)的合理性供應(yīng)了理論依據(jù)。例如：在檢查線材和小直徑管材時(shí)，裂紋對(duì)線圈阻抗改動(dòng)的影響，便可以用截面拓展了的帶有人工缺點(diǎn)的模型試驗(yàn)來(lái)取得。

　　8.5.3.5渦流探傷設(shè)備及效果

　　檢查線圈——在試件中感生渦流并丈量出帶有試件質(zhì)量信息的渦流信號(hào)。

　　渦流探傷儀——從丈量到的帶有很多信息的信號(hào)中辨認(rèn)出傷的存在。

　　輔佐設(shè)備——結(jié)束包含對(duì)工件進(jìn)行豐滿磁化，記載檢查效果，傳送被檢查工件。

　　1檢查線圈

　　檢查線圈有兩個(gè)功用：

　　奧氏體構(gòu)成的時(shí)刻較短，剩余碳化物溶解的時(shí)刻較長(zhǎng)，而奧氏體均勻化的時(shí)刻更長(zhǎng)。以780℃等溫為例，構(gòu)成奧氏體的時(shí)刻不到10秒，要徹底溶解碳化物卻需求幾百秒，要結(jié)束奧氏體均勻化就要10000秒（約3小時(shí)分配）。

　　(4)各種要素對(duì)奧氏體構(gòu)成的影響

　　奧氏體構(gòu)成是一個(gè)松散進(jìn)程。凡是影響松散的一些要素如溫度、成分等等都將影響奧氏體構(gòu)成。

　　1)溫度的影響

　　珠光體向奧氏體改動(dòng)遵循形核并長(zhǎng)大的規(guī)則。試驗(yàn)標(biāo)明，奧氏體形核率（N）和長(zhǎng)大率（G）與等溫構(gòu)成溫度之間有密切關(guān)系。見表8-6所示。

　　表8-6等溫溫度對(duì)奧氏體改動(dòng)參數(shù)的影響

　　改動(dòng)溫度

　　表中指出，跟著溫度的添加，奧氏體的形核率和長(zhǎng)大率都急劇添加，當(dāng)溫度從740℃前進(jìn)到800℃時(shí)，奧氏體的形核率（N）約添加270倍，長(zhǎng)大率（G）約添加80倍，然后使奧氏體改動(dòng)速度大大加快。

　　抵償2：上部壓輥調(diào)整墊

　　依據(jù)鋼管外徑不一樣，靠旋轉(zhuǎn)電機(jī)調(diào)整上部壓輥初始方位，可上下移動(dòng)，初始方位調(diào)整好后，上部壓輪壓力巨細(xì)可經(jīng)過(guò)手輪調(diào)整，經(jīng)過(guò)緊縮繃簧可加大壓力。

　　第四章穿孔

　　4.1二輥斜軋穿孔機(jī)及穿孔進(jìn)程

　　今天在無(wú)縫鋼管出產(chǎn)進(jìn)程中,穿孔技術(shù)被廣泛應(yīng)用而且十分經(jīng)濟(jì)。1886年德國(guó)的曼內(nèi)斯曼朋友申請(qǐng)了用斜輥穿孔機(jī)出產(chǎn)管狀斷面產(chǎn)品的專利。專利中描寫了金屬變形時(shí)內(nèi)部力的效果和運(yùn)用兩個(gè)或多個(gè)呈錐形的軋輥進(jìn)行穿孔，因而被稱作曼內(nèi)斯曼穿孔進(jìn)程。

　　由R.C斯蒂菲爾發(fā)明的導(dǎo)板使得穿孔后的毛管長(zhǎng)度得到添加。后來(lái)狄舍爾發(fā)明晰導(dǎo)盤，使穿孔功率得到更大行進(jìn)。在1970年呈現(xiàn)了錐形輥的穿孔機(jī)，它比從前的穿孔機(jī)在金屬的變形上有顯著的改善。

　　在無(wú)縫鋼管出產(chǎn)中,穿孔工序的效果是將實(shí)心的管坯穿成空心的毛管。穿孔作為金屬變形的第一道工序，穿出的管子壁厚較厚、長(zhǎng)度較短、表里外表質(zhì)量較差，因而叫做毛管。假如在毛管上存在一些缺點(diǎn)，經(jīng)過(guò)后邊的工序也很難消除或減輕。所以在鋼管出產(chǎn)中穿孔工序起著首要效果。

　　當(dāng)今無(wú)縫鋼管出產(chǎn)中穿孔技術(shù)愈加合理,穿孔進(jìn)程完成了自動(dòng)化。

　　斜軋穿孔全部進(jìn)程能夠分為三個(gè)期間

　　第一個(gè)不安穩(wěn)進(jìn)程--管坯前端金屬逐步布滿變形區(qū)期間，即管坯同軋輥開始觸摸（一次咬入）到前端金屬出變形區(qū)，這個(gè)期間存在一次咬入和二次咬入。

　　安穩(wěn)進(jìn)程--這是穿孔進(jìn)程首要期間，從管坯前端金屬布滿變形區(qū)到管坯尾端金屬開始脫離變形區(qū)間斷。

　　緊縮帶是過(guò)渡帶，它不在導(dǎo)板的中心，而是向進(jìn)口方向移動(dòng)，移動(dòng)值通常在20～30mm,也有到50mm的。移動(dòng)的意圖是：能夠減小管坯在頂頭上開始碾軋時(shí)的橢圓度和減小導(dǎo)板的軸向阻力，行進(jìn)穿孔速度。

　　導(dǎo)板的進(jìn)口錐角通常等于軋輥進(jìn)口錐角或比軋輥進(jìn)口錐角大10～20，出口錐角通常等于軋輥的出口錐角或比軋輥的出口錐角小0.50～10。

　　導(dǎo)板的橫斷面形狀是個(gè)圓弧形凹槽，這是為了便于管坯和毛管旋轉(zhuǎn)。凹槽的圓弧可做成單半徑或雙半徑的。

　　導(dǎo)板的長(zhǎng)度由變形區(qū)長(zhǎng)度選擇，緊縮帶寬度通常為10～20mm.

　　導(dǎo)板的厚度依據(jù)軋輥距離來(lái)斷定，以薄壁毛管為方案政策。習(xí)氣薄壁管的導(dǎo)板必定習(xí)氣厚壁管的出產(chǎn)。

　　4.6.4頂頭

　　頂頭的種類按冷卻方法來(lái)分，有內(nèi)水冷、表里水冷、不水冷頂頭（穿孔進(jìn)程和待軋時(shí)刻內(nèi)都不冷卻，首要指出產(chǎn)合金鋼用的鉬基頂頭）:

　　按頂頭和頂桿的聯(lián)接方法來(lái)分，有清閑聯(lián)接和用聯(lián)接頭聯(lián)接頂頭。

　　按水冷內(nèi)孔來(lái)分，有階梯形、錐形和弧形內(nèi)孔頂頭。內(nèi)孔與外外表之間的壁厚有等壁和不等壁兩種。

　　按頂頭質(zhì)料分，有碳鋼、合金鋼和鉬基頂頭。

　　從擴(kuò)徑段分:有2段式、3段式、4段式。擴(kuò)徑率小于20％用2段式頂頭，大于20％用3或4段式頂頭。

　　為延伸頂頭的運(yùn)用壽數(shù)，應(yīng)經(jīng)過(guò)加強(qiáng)冷卻水的壓力來(lái)行進(jìn)頂頭在孔型中頂頭的冷卻，尤其是頂頭的前部。運(yùn)用內(nèi)水冷首要是為了下降頂頭內(nèi)部溫度，應(yīng)盡或許降到最低水平，冷卻水壓應(yīng)確保在10～15bar。

　　影響頂頭壽數(shù)的要素：

　　管坯質(zhì)料，合金含量越高，變形抗力越大，頂頭壽數(shù)越低；

　　頂頭化分和熱處理技術(shù)，熱處理技術(shù)選擇頂頭壽數(shù)。

　　穿孔時(shí)刻和管坯長(zhǎng)度，穿孔時(shí)刻越長(zhǎng)，頂頭溫度越高，頂頭越簡(jiǎn)略變形和損壞。

　　頂頭在穿孔進(jìn)程中，頂頭承受著交變熱應(yīng)力、摩擦力及機(jī)械力的效果，力的巨細(xì)影響頂頭的壽數(shù)。頂頭過(guò)火磨損會(huì)劃傷毛管內(nèi)外表，粘鋼后發(fā)生內(nèi)折。

　　頂頭通常是軋制的、鍛造的或許是鑄鋼的。轉(zhuǎn)移頂頭時(shí)應(yīng)維護(hù)外表的氧化層，防止墜落，否則影響運(yùn)用壽數(shù)。

　　替換標(biāo)準(zhǔn)是：

　　頂頭頭部磨損，磨損帶長(zhǎng)度跨越5mm，破損面積跨越30cm2.

　　穿孔段呈現(xiàn)裂紋；裂紋長(zhǎng)度跨越60mm,寬度在1.0mm擺布。

　　粘鋼，有粘鋼就該替換。

　　剔廢的頂頭原則上不能重復(fù)運(yùn)用，若重車，需求再次熱處理。

　　4.6.4.1計(jì)算進(jìn)程：

　　下面以2段式頂頭舉例說(shuō)明方案進(jìn)程，方案的條件是有必要已知軋輥的標(biāo)準(zhǔn)和管坯直徑、毛管直徑、毛管壁厚及咬入角。

　　——斷定軋制帶處（HP）的輥距（E）

　　輥距（E）的巨細(xì)取決于：

　　資料的鋼級(jí)

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